避雷针计算书

避雷针整体高度为H1H2H329920m8m 取z2

H3管径为4029

z0d210.350.4220.06170.015 取s0.6

kzsz0d20.610.350.420.18KN/m

H2管径为2999

z0d21.250.350.29920.03910.015 取s0.6

kzsz0d20.61.350.350.2990.16KN/m

H12m（避雷针针尖）采用70x5。

风荷载统一取k0.2KN/m

采用MIDAS对该20m避雷针建模，将风荷载以集中活荷载作用于每段杆件中点。 应力：

NM1850040700000N40N/mm2<80N2mmmmAnXW111061.151068130按《变电所建筑结构设计技术规定》（NDGJ 96-92）10.2.2条规定，管壁应力不宜超过

80Nmm2（在荷载标准值作用下）。

满足要求。

二、挠度：

独立避雷针挠度：H/100=20000/100=200mm

环形构件受弯强度设计值: 受弯：

D0402380603806044.7177.02 t9f215D0299380603806033.2177.02 t9f215

受压：

D0402241002410044.7112 t9f215D0402241002410033.2112 t9f215

fbfc215N/mm2

长度系数: K1I1H20.0000863•0.4 I2H10.000215 1N1•I2H1•H2N2••I1100.0002151.12

22.160.0000863 23.12 13.37 22H2i23.129000200.57

1403.379000295.6

102.6 11H1i1轴心受压稳定系数：

n2•fyEfyE200.57215•2.050.215 3.14206000n1•122n295.6215•3.040.215 3.14206000 223nn23n2n242n

 查《变电构架设计手册》表A-2得：20.965,30.300 21.18 11.1 弯矩作用下钢管截面整体稳定：

2999钢管：

'NEy2EA/1.12=3.1422060008200/(1.1295.62)173276.2

NAmxMxxWx(10.8NNEY')100001.18200117000000100001.1557713010.8

173276.228.1N/mm2f215N/mm22999满足要求

4029钢管：

'NEy2EA/1.12=3.1422060008723/(1.1200.572)400375.7

NAmxMxxWx(10.8NNEY')222001.1811106157000000222001.15106813010.8

400375.750N/mm2f215N/mm24029满足要求

压弯构件局部稳定计算：

2999钢管

N2MC1000020.1431 4AfcIfb82002158628.0910215171062994029钢管

57106402N2MC2220020.2621  4AfcIfb872321521469.3710215满足要求 挠度计算:

采用midas gen 计算,避雷针在风荷载作用下且考虑重力二阶效应，顶点位移△三、法兰计算

法兰螺栓计算：

M17KN•m N10KN V3KN

NtbmaxMY1Nb Nt2Yin当

M1.7R149.5时，取管中心为旋转轴 NY1237 Y2205 Y3118

Y2I2372220521182168067 MY1N170002371012.75KN 2Yin216806712Ntbmax螺栓采用6.8级M20

Nbtd24ftb24530073500N73.5KNNtbmax12.75KN

满足要求

2.法兰板计算： lx117 ly70

lylx700.6 取0.0747 117Ntbmax12750 q1.6KN/mm2

lxly1177022 Mqlx0.07471.61171636N

板厚t16mm Q235 f215Mpa fr125Mpa

5M6.2mm f 满足要求

3.肋板计算：肋板厚度t6mm

b5Nmaxb5127503537.2N/mm2f215N/mm2 正应力：22ht1006Ntbmax1275021.25N/mm2fr125N/mm2 剪应力：ht1006 满足要求

4.焊缝计算：

w hf6mm ft160Mpa

竖向：

Ntbmax12750f17.25N/mm2fftw1.22160195.2N/mm2helw0.76210026 水平：

Ntbmax12750f26.17N/mm2ftw160N/mm2

helw0.7627026应力：

b5Nmaxb5127503537.2N/mm2ffw160N/mm2 22ht1006满足要求